放心寄托LEUZE接近開關GFG 250/0.5 RT-ME
多一分心力去注意別人，就少一分心力反省自己，你懂嗎？
南京惠言達電氣有限公司成立于2019年，座落在南京六合市商圈。9年備件銷售積累，公司主要經營歐、美等國的閥門、過濾設備、編碼器、傳感器、儀器儀表、及各種自動化產品，公司全力貫徹“以質優價廉的產品和完善到位的技術服務客戶”的經營宗旨，服務于國內的流體控制和自動化控制領域。節省了中間環節的流轉費用，能夠把更優惠的價格提供給用戶。通過發展我司已經自動化設備和備件供應商，主營產品廣泛應用于冶金、造紙、礦山、石化、能源、集裝箱碼頭、汽車、水利、市政工程及環保以及各類軍事、航空航天、科研等領域。
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品牌 型號
APEX 965005 密封圈
MP Filtri BE-A-15-H-A-50-P01 過濾器用堵塞指示器
hydac ZBE 0P-05 Kabelbuchse 8p mit Leitung 5m /電纜
Tollok 25X50 TLK450 聯軸器用軸套
mts 252347 插頭
Turck BI1-EG05-AP6X-V1331 4608640 接近開關
Turck RSM-2RKM50 ID:6914950 插頭
Turck BS4151-0/16 插頭
KUHNKE 107-G1-24VDC 繼電器
SIEMENS 6GK5734-1FX00-0AA0 ,24VDC V4.3.3 以太網交換機
Euchner C-M12F08-08X025PV20,0-MA-100179 Nr.100179 電纜
Euchner C-M12F05-05X034PV20,0-MA-100185 100185 電纜
Mayser SG-EFS 1X4 ZK2/1 自動控制器
Tiefenbach WK178L234 L2M, ART.NR.6-045718 磁性傳感器
VIATEMIS 200027D 旋鈕開關
HILMA ROMHELD Nr.8.2096.1050 工件夾具
Contrinex DW-AD-603-M8 接近開關
BTR RTM C12 , 24VAC/DC , Nr.110 276 13 繼電器
K&H E6,0GW0200V 過濾器用堵塞指示器
LEONI NSXHP-SCO-32-0010 插頭
norelem 03151-1614 螺母
Fibro GmbH 2489.14.01500.130.135 氣彈簧
IKL 5112.5x318 TFV.462 Kom:1095-535 溫控器
Tematec WT7033-11121102752100000 NO.WT7033-1027 溫度計
ElringKlinger 0677.3370 ET0001 60*80*8 油封
JUMO 701150/8-01-0253-2001-23/005 溫控器
finder 44.52.9.024.0000 Relais, 2 W. 6A 24VDC 繼電器
KNF PUMPE IP20-T 230V50HZ NO22ANE 真空泵
TEKEL TK461.S300.11/30.S.K1.10 PS40.PP2 編碼器
Bucher SRDB-ABA-10-1 止回閥
Bucher SREZ-AB-10-2 止回閥
Spieth MSR 25.1,5 鎖緊螺母
Spieth MSR 35.1,5 鎖緊螺母
Rexroth 0821301512 油壓傳動閥
Hofmann-interflux GmbH 032.2970.0004 銅墊片
IPF IN40012W 接近開關
Rexroth 3DREME 10 P-7X/315YG24K31F1V,R901223481 油壓傳動閥
Rexroth 3DREME 16 P-7X/200YG24K31F1V,R901218100 油壓傳動閥
LOVEJOY L075/0.875 聯軸器
LOVEJOY L075/0.625 聯軸器
Rexroth ZDBY6DB2-1X/315V/60,0811109141 減壓閥
heidenhain LS 187C,526974-05 光柵尺
heidenhain LS 187C,526974-02 光柵尺
heidenhain 360645-03 附件（電纜）
Ringspann 4457.901.116.000000 電磁制動器
ALLARD C0-40(8mm) 鋼鐵制夾子
ALLARD C0-40(2mm) 鋼鐵制夾子
unitec UN/PRF100 電位器
Rexroth 3 842 521 118 附件
Rexroth 3 842 521 120 附件
Rexroth 3 842 521 119 附件
Rexroth 3 842 527 865 減速箱
Rexroth 3 842 532 421 電機
Bucher 2YJ.06-3P.110A00.000 MTDA-08-050M 分流閥
QIOPTIQ G390 132 000 ANR.397820 平面透鏡
LANNY SV2x2B40S25JUV5 冷卻油閥塊
KNF N820.3FT.18 真空泵
Hawe R1.0 柱塞泵
Kral KF- 235.ACA.xxxxxx 螺桿泵
OPTIBELT 600-8MHP-20 OME-HP 同步帶
Warmbier SRM 110，NO:7100.SRM110.A 表面電阻測試儀
Baumer ITD21H00 1024H NIS21SGBE14 編碼器
EMUGE GF643105.9517 刀片
EMUGE GF643205.9517 刀片
EMUGE GF643105.9514 刀片
ROLAND ELECTRONIC GmbH P42AGS 雙料檢測儀
tecnomors VRG16-60 平行抓
Sommer KG 40 工件夾具
STAHLWILLE 58214038 扳頭
STAHLWILLE 58214036 扳頭
STAHLWILLE 58214032 扳頭
STAHLWILLE 96500920 SIZE20 20-200NM 扭矩扳手
STAHLWILLE 58214034 扳頭
Pixsys ATR121-ADT 溫控器
B&R 3CP360.60-1 自動控制器
Sommer-automatic GmbH & Co. KG NJ8-E2S-05 接近開關
ROSTA GmbH DK-S 18*50 橡膠緩沖器
ROSTA GmbH DK-S 18*80 橡膠緩沖器
microsonic hps+35/DIU/TC/E/G1 接近開關
Spieth DSM 55.1 液壓鎖緊螺母
Spieth DSL 40.62 液壓鎖緊螺母
HPI P3CBN1006CA20C01N 齒輪泵
Baumgartner ERH3/8 單向閥
ASM WS10-375-420A-L10-M4-M12 (A117078) 位移傳感器
Puls SL20.300 3AC 400V DC48-56V 10A 電源
Puls SL20.303 3AC400V DC24-28V 20A 電源
parker 4V14F4B3-C 管接頭
parker 4V54F4B3-C 管接頭
Multi-Contact 23.3020-21 SLB4-G 插頭
Multi-Contact 24.0023-21 SKS4-19L 插頭
moog D956-2003-10 柱塞泵
Leuze ISS244PP/44-20E-S12 接近開關
Leuze MLC500T14-600 感應傳感器
Leuze BT-2R1 , Set Halterung (2 Stk.) 感應傳感器附件
Leuze CB M12-10000E-5GF M12 10m CABLE 電纜
Leuze MLC510-R14-600 感應傳感器
Leuze ISS244PP/44-20E-S12 接近開關
LORENZ Typ DR-211 20, 30 Nm 2176-M03 扭矩傳感器
MESA 130-6012 C79451-A3008-B60 濾芯
Phoenix PSR-SPP- 24UC/ESA4/3X1/1X2/B - 2963941 繼電器
Phoenix 1682359 電纜
Phoenix 1662256 插頭
Phoenix 1662298 插頭
heidenhain 735117-61 編碼器
FPZ S.p.A. 25FL6 過濾器
FPZ S.p.A. 25CA6V 管接頭
Elmo Rietschle V-VTR140 (01) 真空泵
heidenhain ERN180 5000 ID:589614-96(Mengenrabatten) 編碼器
heidenhain LC193F ML340 +/-5um ID:557661-03 光柵尺
heidenhain LC193F ML540 +/-5um ID:557676-05 光柵尺
heidenhain RCN227F 16384 ID:533120-08 編碼器
heidenhain LC193F ML440+-5UM ID:557661-04 光柵尺
heidenhain IBV102 TTL*50 ID:536422-20(Mengenrabatten) 聯軸器
heidenhain LC193F ML340 +/-5um ID:557676-03 光柵尺
heidenhain D=6mm 12-pin ID:291697-07(Mengenrabatten) 聯軸器
heidenhain Knife-shaped ID:202503-01(Mengenrabatten) 聯軸器
heidenhain AEMT60K ID:359341-04 光柵尺讀數頭
heidenhain T404 ID:352776-04 聯軸器
heidenhain Ball-type ID:202504-01(Mengenrabatten) 聯軸器
heidenhain 4m cable ID:309777-04(Mengenrabatten) 電纜
heidenhain LC193F ML440 +/-5um ID:557676-04 光柵尺
heidenhain 3m cable ID:547300-03 電纜
heidenhain HR410 ID:296469-53 光柵尺讀數頭
OTT M-4Q-10-30 自動控制器
Staubli SPC08.5000 /IA/JV 分流閥
B&R 5PP320.1043-39 控制面板
B&R X20BT9100 總線模塊
Jahns MTO-4-31-AVR180 油分配器(分流閥）
End-Automation MBMG2Z122263008 END 球閥
BEKO 4002818 S040SWF 濾芯
BEKO 4002618 S040FWF 濾芯
SELET B03E1816POC5 接近開關
CONINVERS 1604322 密封件
rosa MG35 SL P2 線性滑塊
GUTEKUNST D-078A 彈簧
GUTEKUNST D-268E 彈簧
GUTEKUNST VD-090P 彈簧
GUTEKUNST D-100A-01 彈簧
GUTEKUNST D-179F 彈簧
GUTEKUNST D-334B 彈簧
GUTEKUNST D-090X 彈簧
Euchner GMOX-PR-22DN-C16 網絡測試儀
Baumer OHDM 16P5012/S14 0242042 感應傳感器
ETH AK12.2Fx2,5m 電纜
ETH AK12.2Fx10m 電纜
Verder MEMBRANE BUNA POS. 401 NO.819.4455 泵用隔膜片
SIKO 82182 插頭
SIKO 76752 插頭
Turck BI1-EG05-AP6X-V1331 4608640 接近開關
Turck WWAK3P2-5-SSP3/S90 Nr:8015252 電纜
Turck WWAK3P2-5/P00/S105 Nr:8016161 電纜
Turck WAKS4-8-WASS4/S366 Nr:8024218 電纜
Turck SKP3-2,1-SSP3/S90 Nr:8040185 電纜
DECKMA OMD-32+Certificate of Origin 水油分析
HBM K-C9C-05K0-01M5-F-S 負荷傳感器
HBM K-C9C-02K0-01M5-F-S 負荷傳感器
Phoenix ST-REL4-KG 24/21-21 DC24V 繼電器
Phoenix ST-REL7-HG 24/4X21 DC24V 繼電器
SIEBERT S102-W6/14/0R-000/0B-T0 數字顯示表
BIKON Z3-60X90 聯軸器
BIKON Z3-40X65 聯軸器
GEORGIN TYPE:C6ZX，OPC06BZHXAOOO 05.04.1697.1 溫度控制器
luber GmbH D20055TG-PEEK 磁力泵
Oil Control VRPR-10A 04950403850200A 減壓閥
Oil Control VSON-08A 04330610560000A 止回閥
specken drumag RM100/0-10/1/B0/C/1/N 減壓閥
DICTATOR Ch.111823,900N 氣彈簧
FSG PK620-25D/A/IP65 1708ZA0-265.003 電位器
Hetronik HC510-OC-230-16 接口模塊
Bucher SWDRVPC-5MDO-P-E-6 24D 減壓閥
heidenhain 735117-53 編碼器
Murr 7000-08401-0000000 插頭
Gefeg-neckar D844-00021501 M89-0770437 電機
Murr 7000-41161-0000000 插頭
Murr 7000-31261-0000000 放大器
Lumberg RKT 4-07/5 電纜
Hawe R8.3-8.3-8.3-8.3A 軸向柱塞泵
Honeywell 66195074-001 插頭
Honeywell 942-A4M-2D-K220S 感應傳感器
Guedel 406015-6.00 AE060L i=6.00 齒輪箱
Honsberg MR1K-020GM004-212 流量傳感器
DEIF TAS-331DG（supply 24VDC） 電壓計
Vogel 298975 齒輪箱
NILOS 6005AV 密封圈
Tiefenbach WK509K225-230 磁性傳感器
gwk NB 100-160 (U3D) 離心泵
WOERNER DBS-20/60-08-EW-007 工件夾具
Rema Augenschutzschilder DS 12/250 A 砂輪機附件
Rema REMA-Werkstattschleifmaschine DS 12/250 A 砂輪機
hydac 0060 D 010 BN4HC 濾芯
MP Filtri STR-050-2-S-G1-M90-P01 過濾器
PFLITSCH PIK80/60S 導線槽
Sommer GH6240-B 夾爪
speck Valve repair kit NP 10/4-140 RE Art. 14.0517 閥門維修包
speck Art-Nr.: 07.3065 內視鏡
speck Art.-Nr. 21.0363 鎖緊螺母
speck NP 10 /16/14 u. 15 Art.-Nr.11.0589 管接頭
Digitronic DS1 V2 24VDC(53608) 可編程控制器
B&R X20BC0043 接口模塊
B&R X20DI8371 接口模塊
B&R X20DO8332 接口模塊
B&R X20PS9400 接口模塊
B&R X20PS2100 接口模塊
heidenhain ERN 180 2500 03S12-03 ID:589614-54（Old ID377104-54） 編碼器
heidenhain LC181 740mm ID:341240-29 光柵尺
Baumer FPDM 16P5101/S14 感應傳感器
Baumer FVDK 10P5101/S35A 感應傳感器
Spieth IK 25.37 鎖緊螺母
ARCA 827A E2-000-M10-G 閥門定位器
SCHROFF part no.: 21100-435 附件
SCHROFF Part no.: 24561-051 鋁制蓋板
SCHROFF Part no.: 24560-351 輸送機用導軌
SCHROFF Part no.: 24560-255 安裝支架
SCHROFF Part no.: 24560-141 附件
SCHROFF Part no.: 21500-039 附件
SCHROFF Part no.: 24563-191 安裝支架
GUTEKUNST D-152A 彈簧
本組病例286例,其中男性198例,女性88例,年齡21歲~59歲。傷后距入院時間短20min,長2h。顱腦外傷48例,其中頭皮裂傷和顱骨骨折36例,顱骨骨折并顱內血腫24例,顱骨骨折并腦挫裂傷及蛛網膜下腔出血8例,及腦干損傷6例。胸部外傷86例,其中單純肋骨骨折24例,肋骨骨折并血氣胸52例,心臟鈍挫傷8例,創傷性膈疝2例。腹部外傷108例,其中肝破裂26例,脾破裂14例,膽囊管損傷1例,大小腸破裂33例,腎損傷18例,膀胱12例,腸系膜撕裂4例。會部外傷12例,其中肛門直腸裂傷9例,睪丸挫傷1例,尿道斷裂2例。大血管損傷12例,包括頸動靜脈損傷4例,下腔靜脈損傷1例,股動靜脈損傷8例。其他軟組織挫裂傷21例。
2結果
本組病例分別經現場急救和手術搶救,術后部分重癥被送入ICU監測,其中12例因并發呼吸功能不全,分別進行氣管切開和用輔助呼吸,結果有6例因并發多臟器功能衰竭死亡,4例致殘(植物人),其余被治愈,總*達97.9%。
3討論
急診科護士必須具有良好的急救技術,行動迅速敏捷,密切配合醫生做好各種搶救,把冶金工業外傷的傷亡和傷殘降低點。冶金工業外傷發生突然,現場混亂,傷情復雜,多為復合傷。如意外爆炸傷,一大批傷員急待搬運和急救,在此情況下,護士隨同醫生奔赴事故現場后,本著迅速、果斷、準確、有效的原則,奮不顧身的奔向前,對傷員做好傷口包扎、吸氧,同時迅速打開2條以上靜脈通道,快速輸液,保持血壓,并以快的速度把傷員轉送到安全地方,再進行后續治療。本組有1例因脾破裂并發失血性休克,從現場急救到手術室手術僅用20min,這是緣于綠色搶救通道的暢通無阻,不僅為搶救傷員的生命爭取了寶貴的時間,而且也減少和降低了冶金工業外傷的傷亡與傷殘率。全麻手術后重癥傷員被送入ICU科監測,其余被送回病房監護室觀察。在病人未清醒前,要保持頭偏向一側仰臥位,清除口腔分泌物,保持氣道通暢,利用面罩給氧3~5L/min,當病人清醒后還要持續吸氧1~2d。由于創傷和全麻后,傷員易并發心肺功能不全,作者用心電監護儀來觀察病人的血壓、脈搏和血氧飽和度。當發現病人口唇粘膜干燥,心率增快,尿少時,表明病人可能是因輸液量不足,所出現的癥狀,應及時向醫生報告,根據病情適當增加輸液量,但輸液速度不宜過快,輸液結束后用12500U肝素液沖洗,外扣肝素帽封閉,待用。病人清醒后血壓穩定時,需改成半臥位,護士要主動協助病人叩背排痰。尤其是腹外傷肝脾破裂的病人手術結束時,通常在肝下方或脾窩處和盆腔內放置引流管,把手術創面的滲液引流出來,防止發生膈下和腹腔盆腔內感染。護理時要注意各引流管的密閉性,觀察引流液的顏色和量的多少,認真做好記錄。本組有1例脾破裂術后,腹腔引流管不斷有鮮血流出,護士及時報告醫生,后來經手術證實是脾蒂截斷處有撕斷的小血管在繼續出血。此外,對導尿管的護理,要做到每4~6h開放1次,為預防尿路感染,我們將0.9%氯化鈉500ml內加慶大霉素160000U,每日進行1次膀胱沖洗,將尿道口用碘伏早晚消毒1次,對醫生要求記錄24h出入量的病人還必須做好護理記錄和各班的交接工作,確保病人住院安全,康復出院。
常見的膜蒸餾過程,按照冷側水蒸氣冷凝方法或排除方法不同分為四類:即直接接觸式(DCMD)、氣隙式(AGMD)、氣體吹掃式(SGMD)及減壓式(VMD)等4種操作方式(見圖1).直接接觸膜蒸餾中,膜的兩側分別和熱的水溶液(熱側)及冷卻水(冷側)直接接觸(a);氣隙膜蒸餾中膜的冷側和冷凝壁之間有一層空氣間隙(b);氣掃膜蒸餾中膜的冷側由干空氣掃過以帶走傳遞過來的水蒸氣(c);減壓膜蒸餾是在氣隙膜蒸餾的基礎上,不斷抽出氣隙中的氣體,使水蒸氣的冷凝在膜器外實現(d).
1.2膜蒸餾的工藝指標及影響因素
1.2.1截留率
從理論上講,對不揮發性溶質而言其截留率應為,但實際上往往達不到.其原因有兩方面,一方面是膜的缺陷,如孔隙大小分布很寬,有部分孔隙太大或膜有針孔、裂紋等;其二是運行過程中膜發生“濕化”現象,即疏水性局部喪失使溶液通過了膜孔.
1.2.2水通量
影響水通量的因素有:
1)溶液濃度:一般情況下,溶液濃度高,水平衡分壓小,水蒸氣通量小,因此隨著熱側溶液的不斷濃縮,水通量漸漸下降.
2)膜兩側之溫差:溫差大,則傳質推動力也大,水的通量增加.
3)溶液的流動狀態:隨兩側流動狀態的改善,膜兩側之溫差會增加,蒸汽壓差也會相應增加,水通量亦相應提高.
4)膜的疏水性及結構參數的影響:包括孔徑、孔隙率、膜厚和膜孔的彎曲因子.
2膜蒸餾技術的產生背景
20世紀60年代美國的Findley和歐洲的Haute、Hen-deryckx早提出膜蒸餾過程時就是設想用于海水淡化的[1].l964年Weyl*將DCMD用于脫鹽,但限于當時沒有合適的膜材料,過程的通量太小(<1kg/(m2•h)),沒能引起人們的興趣.到了1982年Gore報道用Gore-Tex卷式膜進行膜蒸餾的海水淡化,由于采用了聚四氟乙烯疏水膜,通量比以前有明顯的提高.之后,膜蒸餾技術得到了很快的發展.80年代后期,Kjellander等先在Hono島上建立了兩套中試設備,試驗表明膜蒸餾裝置操作穩定,并可得到很純的產品.90年代初,日產淡水25t和10t的膜蒸餾裝置在日本投入運行.膜蒸餾用于海水淡化的優點是過程可在常壓和接近常溫下連續進行,且操作簡單,容易放大.但由于需加熱,故用于海水淡化難于與反滲透技術競爭.
3膜蒸餾在冶金工業中的應用
隨著膜蒸餾技術研究的不斷深入,冶金工作者開始考慮利用膜蒸餾技術來濃縮濃度在1mol/L左右而不適于用其它膜技術處理的冶金工業生產中所產生的含酸、堿、鹽的廢水.膜蒸餾對冶金工作者的吸引力不在于它能制備純水的性能,而在于它能利用低溫熱源及其具有的高度濃縮性能.冶金工業是一個耗能大戶,普遍存在大量廢熱的回收利用問題,濕法冶金工藝中又經常有溶液濃縮的需要,因此膜蒸餾的工業化對冶金工業的技術進步無疑是一個巨大的推動.中南大學冶金分離科學與工程研究所對幾種典型的酸、堿溶液的膜蒸餾濃縮進行了研究,均取得成功.現歸納簡介如下.
3.1鈦白廢酸的濃縮[2]
實驗所用裝置如圖2所示,它由加料系統、膜蒸餾器、接收系統和真空系統四部分組成.其中,加料系統主要包括恒溫控制器、加熱器和料液循環槽;膜蒸餾器是整個實驗的核心部分.實驗采用平板式,主要由料液室、圓形微孔分離膜、膜支撐板、密封圈等組成;收集系統主要由冷凝器和真空接收瓶等組成;真空系統主要由真空泵、壓力計和壓力調節閥等組成.先用稀的純硫酸進行試驗.結果表明,采用VMD工藝可將2.1mol/L(18.3%)的硫酸濃縮到10.32mol/L(65.5%),如圖3所示.開始控制熱側溫度為70℃,冷側為2.67kPa的低真空,當濃縮到硫酸為6.23mol/L(55.1%)時,水的通量已很小,為此將熱側溫度提高80℃,以增大傳質推動力,此時可使硫酸進一步濃縮65.5%.但是用廢酸直接濃縮時發現隨硫酸濃度增加,由于鹽析效應,FeSO4結晶析出,這一結晶使膜發生“濕化”現象,喪失疏水性.深入研究發現,廢酸中的鈦對膜蒸餾并無影響,因此研究了先用擴散滲析法分離硫酸,但由于鹽的泄漏,盡管滲析產酸可以用VMD濃縮65%,但仍有亞鐵結晶析出的問題,為此又研究了三異辛胺萃取硫酸的辦法,反萃得到酸濃度為1.12mol/L,酸回收率達91.4%.將反萃回收的酸在熱側80℃,冷側5.64kPa條件下濃縮可得到10.30mol/L(65.1%)的濃硫酸.
3.2從RECl3溶液中用膜蒸餾分離回收鹽酸[3]
用P204萃取分組混合稀土得到的中稀土反萃液及重稀土反萃液中均含有較高濃度的鹽酸,目前不得不耗費大量的MgO進行中和.因為鹽酸有共沸點,按常規理解似乎不可能回收濃的鹽酸,但考慮到RECl3的鹽析效應,先從理論上計算了含SmCl3的鹽酸體系中水及HCl的分壓,發現相對于純鹽酸溶液而言,同條件下,由于SmCl3存在,導致溶液體系H2O分壓減小,而HCl分壓增大,而且隨SmCl3濃度增大,H2O分壓的減小及HCl分壓增大趨勢更為明顯.圖4為根據計算結果作出的氣液平衡關系圖.這表明,由于SmCl3的存在,氣相中的nHCl/nH2O會增大,溶液的共沸點組成向HCl減小的方向移動.在實際膜蒸餾過程中,RECl3濃度會不斷增加,溫度也遠大于25℃,這些均有利于氣相組成中HCl濃度的增大,即蒸餾產品液中HCl濃度會增大,而熱側料液中鹽酸濃度則會不斷減小.實驗結果證實了理論判斷的正確性,表1及表2分別為實際結果.試驗中稀土反萃液CRE=0.6~0.9mol/L,CHCl=2~2.5mol/L,重稀土反萃液:CRE=0.2~0.4mol/L,CHCl=4.5~5.5mol/L,每次用料液5L,料液溫度62~63℃,冷側壓力8~10kPa,料液循環速度5.4cm/s.隨蒸餾過程進行,蒸餾產品液體積不斷增大,料液體積不斷減小,稀土得到不斷濃縮.開始時水蒸氣分壓較大,所以蒸餾液中鹽酸濃度較低,而料液中鹽酸濃度還有不斷增加趨勢.隨過程進行,鹽析效應增強,故蒸餾液中鹽酸濃度增加而料液中鹽酸濃度下降.
3.3集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸[4]
集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸,系指先采用減壓膜蒸餾濃縮低濃度的硫酸稀土溶液,再采用擴散滲析法處理濃縮液以回收其中硫酸,其中擴散滲析的料液為減壓膜蒸餾濃縮硫酸稀土溶液的濃縮液.由于擴散滲析處理的是濃縮液,較之單獨采用擴散滲析法回收硫酸稀土溶液中的硫酸,處理量大大減小,設備的一次性投資因此降低,而且回收得到的硫酸濃度增大.表3為經減壓膜蒸餾濃縮不同程度的硫酸稀土溶液,再經擴散滲析的實驗結果.實驗固定條件,料液成分:CRE=0.070mol/L,CH2SO4=0•468mol/L,減壓膜蒸餾濃縮時,溫度60℃,料液流速5.8cm/s,減壓側壓力12.7kPa;擴散滲析操作方式為一次通過式,料液流量150mL/h左右,流量比1.0左右,溫度28~29℃,滲析料液為減壓膜蒸餾濃縮過程所得的濃縮液.此外由于擴散滲析的滲析料液為減壓膜蒸餾濃縮過程所得的濃縮液,因此擴散滲析過程截留率的計算實際上包括了兩個過程對稀土的截留率.由表3中實驗結果可以看出,對比而言,經減壓膜蒸餾濃縮后,再采用擴散滲析法回收,回收液硫酸濃度顯著增大,而且由于擴散滲析處理的是濃縮液,盡管其單位時間的處理量并沒有增大,但由于濃縮液體積遠小于原液體積,其實際處理的原液量顯然增大了,而濃縮倍數越大,效果越明顯;同時可以看出,采用減壓膜蒸餾預濃縮到不同倍數對后面用擴散滲析法回收稀土的截留率沒有什么影響.
3.4氧化鋁廠炭分母液的膜蒸餾濃縮[5]
氧化鋁生產過程中用CO2分解析出Al(OH)3后的母液主要成分為Na2CO3,還含有部分NaOH及少量Al2O3、SiO2,現行生產工藝是蒸發濃縮后返回配制生料漿,耗能很高,為此探索了用膜蒸餾法濃縮它的可行性.在進行了如前所述相同的批量循環試驗基礎上進行了連續濃縮試驗.試驗裝置如圖5所示.以預濃縮堿濃度為244g/L的2L溶液循環液置于槽2中.堿濃度為122g/L的料液連續從11號高位槽進入2號槽,從2號槽上部溢流口相應連續流出濃縮液13號計量槽.8號槽收集冷側之蒸餾液.圖6為循環槽溢流流出液及蒸餾液流量隨時間的變化關系.蒸餾液pH基本穩定在13,表明堿的截留率很高.圖7為循環槽溢流口流出液之總堿濃度,顯然在穩態操作情況下,能保持濃縮液總堿濃度為料液堿濃度兩倍的水平.以上幾例從不同角度均表明了膜蒸餾對創造節能冶金新工藝的前景.
4膜蒸餾存在的問題及發展方向
4.1膜蒸餾過程中存在的問題[5-10]
膜蒸餾過程具有一些其它膜過程所不具備的優點,但也存在一些缺陷:
1)通量較小.雖然個別設計很好的膜蒸餾系統水通量可達75kg/(m2•h),但一般膜蒸餾的通量無法與反滲透相比,且隨著膜蒸餾過程的進行,膜通量會隨著時間的延長而下降.造成膜通量衰減的原因一般有兩個:一個是膜污染,另一個是膜被潤濕.造成膜污染的原因可能是多方面的,如膜表面細菌的生長或是由于料液濃度過高(特別是料液接近于飽和時),膜蒸餾過程中會出現溶質組分在膜表面處的濃度高于其在料液主體中濃度的現象,即濃度極化.雖然從理論上講,濃度極化會削弱濃度邊界層內的傳質推動力,從而使膜蒸餾過程的跨膜通量減小,但如果揮發性組分的蒸汽壓隨溶質濃度的升高下降不明顯,濃度極化對跨膜通量的影響往往可以忽略.但濃度極化對膜蒸餾過程影響的另一方面是對多孔疏水膜疏水性的破壞,即當膜表面處溶質濃度高一定程度將會導致膜被潤濕.膜孔潤濕被認為是膜蒸餾過程中嚴重的膜污染.
2)熱效率較低.一般只有30%左右,大部分的熱量通過熱傳導損失.膜蒸餾過程中,由于熱邊界層的存在,料液側膜表面處的溫度低于料液主體的溫度,滲透液側膜表面的溫度高于滲透液主體的溫度,這種現象稱為溫度極化.溫度極化的存在使得在膜兩側主體造成的溫差沒有全部用于料液汽化,跨膜傳質的推動力減小,通量降低,是影響膜蒸餾過程熱效率的重要因素.
3)對膜蒸餾膜及元件制造的研究非常薄弱.膜蒸餾所采用的膜材料性能的好壞是影響膜蒸餾工藝指標的關鍵.目前國內膜蒸餾所采用的膜材料,由于均為代用品,某些主要性能基本上都還不過關,從而制約了膜蒸餾技術的大規模工業應用.
4.2膜蒸餾技術的發展方向[5-10]
膜蒸餾作為一個新的膜過程在上尚未實現大規模工業化.我國實現膜蒸餾工業化必須從以下幾方面對膜蒸餾進行深入的研究:
1)研制分離性能好、價格低廉的膜.提高膜蒸餾在實際工業應用中的競爭力,膜是關鍵.目前使用聚四氟乙烯和聚偏氟乙烯制備的膜性能不能*達到膜蒸餾工業化生產指標要求,其用于鹽水淡化和純水制造競爭力都不強.故迫切需要研制出孔徑分布均勻、孔隙率大、膜孔彎曲因子小、疏水性能優良的膜,尤其是加強中空纖維式膜的制備研究以推動膜蒸餾過程中膜元件商業化發展,從而推動膜蒸餾的工業化應用.
2)完善機理模型.正確了解膜蒸餾機理是進行過程強化和設計計算的理論指導;對膜蒸餾的過程機理雖然已有不少的研究和解釋,但模型中一般包含大量的需經實驗測定的參數,可靠性較差.
3)提高熱利用率.熱效率是膜蒸餾的一個重要的技術經濟指標.熱效率低是影響膜蒸餾大規模工業應用的主要因素之一.因此,如何減少膜蒸餾中的熱損失,提高熱效率是值得研究的一個課題.
4)擴大研究范圍.目前膜蒸餾的應用主要還在于水溶液的分離和濃縮,但對恒沸物的分離方面還不多.特別是對有機溶劑混合物的分離就更少,這是膜蒸餾可研究發展的一個大領域,也是決定膜蒸餾可否替代常規蒸餾的關鍵.
5)加強對真空膜蒸餾的研究.在四種膜蒸餾方式中,真空膜蒸餾的通量相對較大,而且操作過程中膜不易損壞,下游側的阻力也較其它三種要小.隨著膜材料的開發和制膜工藝的進步,疏水膜的性能將提高而其成本會下降,膜蒸餾分離技術將會得到更快的發展,其在冶金生產中的應用也將越來越廣.相信膜蒸餾技術會在研究和應用的生產實踐中不斷發展,一步步地走向成熟.
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放心寄托LEUZE接近開關GFG 250/0.5 RT-ME
放心寄托LEUZE接近開關GFG 250/0.5 RT-ME
本組病例286例,其中男性198例,女性88例,年齡21歲~59歲。傷后距入院時間短20min,長2h。顱腦外傷48例,其中頭皮裂傷和顱骨骨折36例,顱骨骨折并顱內血腫24例,顱骨骨折并腦挫裂傷及蛛網膜下腔出血8例,及腦干損傷6例。胸部外傷86例,其中單純肋骨骨折24例,肋骨骨折并血氣胸52例,心臟鈍挫傷8例,創傷性膈疝2例。腹部外傷108例,其中肝破裂26例,脾破裂14例,膽囊管損傷1例,大小腸破裂33例,腎損傷18例,膀胱12例,腸系膜撕裂4例。會部外傷12例,其中肛門直腸裂傷9例,睪丸挫傷1例,尿道斷裂2例。大血管損傷12例,包括頸動靜脈損傷4例,下腔靜脈損傷1例,股動靜脈損傷8例。其他軟組織挫裂傷21例。
2結果
本組病例分別經現場急救和手術搶救,術后部分重癥被送入ICU監測,其中12例因并發呼吸功能不全,分別進行氣管切開和用輔助呼吸,結果有6例因并發多臟器功能衰竭死亡,4例致殘(植物人),其余被治愈,總*達97.9%。
3討論
急診科護士必須具有良好的急救技術,行動迅速敏捷,密切配合醫生做好各種搶救,把冶金工業外傷的傷亡和傷殘降低點。冶金工業外傷發生突然,現場混亂,傷情復雜,多為復合傷。如意外爆炸傷,一大批傷員急待搬運和急救,在此情況下,護士隨同醫生奔赴事故現場后,本著迅速、果斷、準確、有效的原則,奮不顧身的奔向前,對傷員做好傷口包扎、吸氧,同時迅速打開2條以上靜脈通道,快速輸液,保持血壓,并以快的速度把傷員轉送到安全地方,再進行后續治療。本組有1例因脾破裂并發失血性休克,從現場急救到手術室手術僅用20min,這是緣于綠色搶救通道的暢通無阻,不僅為搶救傷員的生命爭取了寶貴的時間,而且也減少和降低了冶金工業外傷的傷亡與傷殘率。全麻手術后重癥傷員被送入ICU科監測,其余被送回病房監護室觀察。在病人未清醒前,要保持頭偏向一側仰臥位,清除口腔分泌物,保持氣道通暢,利用面罩給氧3~5L/min,當病人清醒后還要持續吸氧1~2d。由于創傷和全麻后,傷員易并發心肺功能不全,作者用心電監護儀來觀察病人的血壓、脈搏和血氧飽和度。當發現病人口唇粘膜干燥,心率增快,尿少時,表明病人可能是因輸液量不足,所出現的癥狀,應及時向醫生報告,根據病情適當增加輸液量,但輸液速度不宜過快,輸液結束后用12500U肝素液沖洗,外扣肝素帽封閉,待用。病人清醒后血壓穩定時,需改成半臥位,護士要主動協助病人叩背排痰。尤其是腹外傷肝脾破裂的病人手術結束時,通常在肝下方或脾窩處和盆腔內放置引流管,把手術創面的滲液引流出來,防止發生膈下和腹腔盆腔內感染。護理時要注意各引流管的密閉性,觀察引流液的顏色和量的多少,認真做好記錄。本組有1例脾破裂術后,腹腔引流管不斷有鮮血流出,護士及時報告醫生,后來經手術證實是脾蒂截斷處有撕斷的小血管在繼續出血。此外,對導尿管的護理,要做到每4~6h開放1次,為預防尿路感染,我們將0.9%氯化鈉500ml內加慶大霉素160000U,每日進行1次膀胱沖洗,將尿道口用碘伏早晚消毒1次,對醫生要求記錄24h出入量的病人還必須做好護理記錄和各班的交接工作,確保病人住院安全,康復出院。
常見的膜蒸餾過程,按照冷側水蒸氣冷凝方法或排除方法不同分為四類:即直接接觸式(DCMD)、氣隙式(AGMD)、氣體吹掃式(SGMD)及減壓式(VMD)等4種操作方式(見圖1).直接接觸膜蒸餾中,膜的兩側分別和熱的水溶液(熱側)及冷卻水(冷側)直接接觸(a);氣隙膜蒸餾中膜的冷側和冷凝壁之間有一層空氣間隙(b);氣掃膜蒸餾中膜的冷側由干空氣掃過以帶走傳遞過來的水蒸氣(c);減壓膜蒸餾是在氣隙膜蒸餾的基礎上,不斷抽出氣隙中的氣體,使水蒸氣的冷凝在膜器外實現(d).
1.2膜蒸餾的工藝指標及影響因素
1.2.1截留率
從理論上講,對不揮發性溶質而言其截留率應為,但實際上往往達不到.其原因有兩方面,一方面是膜的缺陷,如孔隙大小分布很寬,有部分孔隙太大或膜有針孔、裂紋等;其二是運行過程中膜發生“濕化”現象,即疏水性局部喪失使溶液通過了膜孔.
1.2.2水通量
影響水通量的因素有:
1)溶液濃度:一般情況下,溶液濃度高,水平衡分壓小,水蒸氣通量小,因此隨著熱側溶液的不斷濃縮,水通量漸漸下降.
2)膜兩側之溫差:溫差大,則傳質推動力也大,水的通量增加.
3)溶液的流動狀態:隨兩側流動狀態的改善,膜兩側之溫差會增加,蒸汽壓差也會相應增加,水通量亦相應提高.
4)膜的疏水性及結構參數的影響:包括孔徑、孔隙率、膜厚和膜孔的彎曲因子.
2膜蒸餾技術的產生背景
20世紀60年代美國的Findley和歐洲的Haute、Hen-deryckx早提出膜蒸餾過程時就是設想用于海水淡化的[1].l964年Weyl*將DCMD用于脫鹽,但限于當時沒有合適的膜材料,過程的通量太小(<1kg/(m2•h)),沒能引起人們的興趣.到了1982年Gore報道用Gore-Tex卷式膜進行膜蒸餾的海水淡化,由于采用了聚四氟乙烯疏水膜,通量比以前有明顯的提高.之后,膜蒸餾技術得到了很快的發展.80年代后期,Kjellander等先在Hono島上建立了兩套中試設備,試驗表明膜蒸餾裝置操作穩定,并可得到很純的產品.90年代初,日產淡水25t和10t的膜蒸餾裝置在日本投入運行.膜蒸餾用于海水淡化的優點是過程可在常壓和接近常溫下連續進行,且操作簡單,容易放大.但由于需加熱,故用于海水淡化難于與反滲透技術競爭.
3膜蒸餾在冶金工業中的應用
隨著膜蒸餾技術研究的不斷深入,冶金工作者開始考慮利用膜蒸餾技術來濃縮濃度在1mol/L左右而不適于用其它膜技術處理的冶金工業生產中所產生的含酸、堿、鹽的廢水.膜蒸餾對冶金工作者的吸引力不在于它能制備純水的性能,而在于它能利用低溫熱源及其具有的高度濃縮性能.冶金工業是一個耗能大戶,普遍存在大量廢熱的回收利用問題,濕法冶金工藝中又經常有溶液濃縮的需要,因此膜蒸餾的工業化對冶金工業的技術進步無疑是一個巨大的推動.中南大學冶金分離科學與工程研究所對幾種典型的酸、堿溶液的膜蒸餾濃縮進行了研究,均取得成功.現歸納簡介如下.
3.1鈦白廢酸的濃縮[2]
實驗所用裝置如圖2所示,它由加料系統、膜蒸餾器、接收系統和真空系統四部分組成.其中,加料系統主要包括恒溫控制器、加熱器和料液循環槽;膜蒸餾器是整個實驗的核心部分.實驗采用平板式,主要由料液室、圓形微孔分離膜、膜支撐板、密封圈等組成;收集系統主要由冷凝器和真空接收瓶等組成;真空系統主要由真空泵、壓力計和壓力調節閥等組成.先用稀的純硫酸進行試驗.結果表明,采用VMD工藝可將2.1mol/L(18.3%)的硫酸濃縮到10.32mol/L(65.5%),如圖3所示.開始控制熱側溫度為70℃,冷側為2.67kPa的低真空,當濃縮到硫酸為6.23mol/L(55.1%)時,水的通量已很小,為此將熱側溫度提高80℃,以增大傳質推動力,此時可使硫酸進一步濃縮65.5%.但是用廢酸直接濃縮時發現隨硫酸濃度增加,由于鹽析效應,FeSO4結晶析出,這一結晶使膜發生“濕化”現象,喪失疏水性.深入研究發現,廢酸中的鈦對膜蒸餾并無影響,因此研究了先用擴散滲析法分離硫酸,但由于鹽的泄漏,盡管滲析產酸可以用VMD濃縮65%,但仍有亞鐵結晶析出的問題,為此又研究了三異辛胺萃取硫酸的辦法,反萃得到酸濃度為1.12mol/L,酸回收率達91.4%.將反萃回收的酸在熱側80℃,冷側5.64kPa條件下濃縮可得到10.30mol/L(65.1%)的濃硫酸.
3.2從RECl3溶液中用膜蒸餾分離回收鹽酸[3]
用P204萃取分組混合稀土得到的中稀土反萃液及重稀土反萃液中均含有較高濃度的鹽酸,目前不得不耗費大量的MgO進行中和.因為鹽酸有共沸點,按常規理解似乎不可能回收濃的鹽酸,但考慮到RECl3的鹽析效應,先從理論上計算了含SmCl3的鹽酸體系中水及HCl的分壓,發現相對于純鹽酸溶液而言,同條件下,由于SmCl3存在,導致溶液體系H2O分壓減小,而HCl分壓增大,而且隨SmCl3濃度增大,H2O分壓的減小及HCl分壓增大趨勢更為明顯.圖4為根據計算結果作出的氣液平衡關系圖.這表明,由于SmCl3的存在,氣相中的nHCl/nH2O會增大,溶液的共沸點組成向HCl減小的方向移動.在實際膜蒸餾過程中,RECl3濃度會不斷增加,溫度也遠大于25℃,這些均有利于氣相組成中HCl濃度的增大,即蒸餾產品液中HCl濃度會增大,而熱側料液中鹽酸濃度則會不斷減小.實驗結果證實了理論判斷的正確性,表1及表2分別為實際結果.試驗中稀土反萃液CRE=0.6~0.9mol/L,CHCl=2~2.5mol/L,重稀土反萃液:CRE=0.2~0.4mol/L,CHCl=4.5~5.5mol/L,每次用料液5L,料液溫度62~63℃,冷側壓力8~10kPa,料液循環速度5.4cm/s.隨蒸餾過程進行,蒸餾產品液體積不斷增大,料液體積不斷減小,稀土得到不斷濃縮.開始時水蒸氣分壓較大,所以蒸餾液中鹽酸濃度較低,而料液中鹽酸濃度還有不斷增加趨勢.隨過程進行,鹽析效應增強,故蒸餾液中鹽酸濃度增加而料液中鹽酸濃度下降.
3.3集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸[4]
集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸,系指先采用減壓膜蒸餾濃縮低濃度的硫酸稀土溶液,再采用擴散滲析法處理濃縮液以回收其中硫酸,其中擴散滲析的料液為減壓膜蒸餾濃縮硫酸稀土溶液的濃縮液.由于擴散滲析處理的是濃縮液,較之單獨采用擴散滲析法回收硫酸稀土溶液中的硫酸,處理量大大減小,設備的一次性投資因此降低,而且回收得到的硫酸濃度增大.表3為經減壓膜蒸餾濃縮不同程度的硫酸稀土溶液,再經擴散滲析的實驗結果.實驗固定條件,料液成分:CRE=0.070mol/L,CH2SO4=0•468mol/L,減壓膜蒸餾濃縮時,溫度60℃,料液流速5.8cm/s,減壓側壓力12.7kPa;擴散滲析操作方式為一次通過式,料液流量150mL/h左右,流量比1.0左右,溫度28~29℃,滲析料液為減壓膜蒸餾濃縮過程所得的濃縮液.此外由于擴散滲析的滲析料液為減壓膜蒸餾濃縮過程所得的濃縮液,因此擴散滲析過程截留率的計算實際上包括了兩個過程對稀土的截留率.由表3中實驗結果可以看出,對比而言,經減壓膜蒸餾濃縮后,再采用擴散滲析法回收,回收液硫酸濃度顯著增大,而且由于擴散滲析處理的是濃縮液,盡管其單位時間的處理量并沒有增大,但由于濃縮液體積遠小于原液體積,其實際處理的原液量顯然增大了,而濃縮倍數越大,效果越明顯;同時可以看出,采用減壓膜蒸餾預濃縮到不同倍數對后面用擴散滲析法回收稀土的截留率沒有什么影響.
3.4氧化鋁廠炭分母液的膜蒸餾濃縮[5]
氧化鋁生產過程中用CO2分解析出Al(OH)3后的母液主要成分為Na2CO3,還含有部分NaOH及少量Al2O3、SiO2,現行生產工藝是蒸發濃縮后返回配制生料漿,耗能很高,為此探索了用膜蒸餾法濃縮它的可行性.在進行了如前所述相同的批量循環試驗基礎上進行了連續濃縮試驗.試驗裝置如圖5所示.以預濃縮堿濃度為244g/L的2L溶液循環液置于槽2中.堿濃度為122g/L的料液連續從11號高位槽進入2號槽,從2號槽上部溢流口相應連續流出濃縮液13號計量槽.8號槽收集冷側之蒸餾液.圖6為循環槽溢流流出液及蒸餾液流量隨時間的變化關系.蒸餾液pH基本穩定在13,表明堿的截留率很高.圖7為循環槽溢流口流出液之總堿濃度,顯然在穩態操作情況下,能保持濃縮液總堿濃度為料液堿濃度兩倍的水平.以上幾例從不同角度均表明了膜蒸餾對創造節能冶金新工藝的前景.
4膜蒸餾存在的問題及發展方向
4.1膜蒸餾過程中存在的問題[5-10]
膜蒸餾過程具有一些其它膜過程所不具備的優點,但也存在一些缺陷:
1)通量較小.雖然個別設計很好的膜蒸餾系統水通量可達75kg/(m2•h),但一般膜蒸餾的通量無法與反滲透相比,且隨著膜蒸餾過程的進行,膜通量會隨著時間的延長而下降.造成膜通量衰減的原因一般有兩個:一個是膜污染,另一個是膜被潤濕.造成膜污染的原因可能是多方面的,如膜表面細菌的生長或是由于料液濃度過高(特別是料液接近于飽和時),膜蒸餾過程中會出現溶質組分在膜表面處的濃度高于其在料液主體中濃度的現象,即濃度極化.雖然從理論上講,濃度極化會削弱濃度邊界層內的傳質推動力,從而使膜蒸餾過程的跨膜通量減小,但如果揮發性組分的蒸汽壓隨溶質濃度的升高下降不明顯,濃度極化對跨膜通量的影響往往可以忽略.但濃度極化對膜蒸餾過程影響的另一方面是對多孔疏水膜疏水性的破壞,即當膜表面處溶質濃度高一定程度將會導致膜被潤濕.膜孔潤濕被認為是膜蒸餾過程中嚴重的膜污染.
2)熱效率較低.一般只有30%左右,大部分的熱量通過熱傳導損失.膜蒸餾過程中,由于熱邊界層的存在,料液側膜表面處的溫度低于料液主體的溫度,滲透液側膜表面的溫度高于滲透液主體的溫度,這種現象稱為溫度極化.溫度極化的存在使得在膜兩側主體造成的溫差沒有全部用于料液汽化,跨膜傳質的推動力減小,通量降低,是影響膜蒸餾過程熱效率的重要因素.
3)對膜蒸餾膜及元件制造的研究非常薄弱.膜蒸餾所采用的膜材料性能的好壞是影響膜蒸餾工藝指標的關鍵.目前國內膜蒸餾所采用的膜材料,由于均為代用品,某些主要性能基本上都還不過關,從而制約了膜蒸餾技術的大規模工業應用.
4.2膜蒸餾技術的發展方向[5-10]
膜蒸餾作為一個新的膜過程在上尚未實現大規模工業化.我國實現膜蒸餾工業化必須從以下幾方面對膜蒸餾進行深入的研究:
1)研制分離性能好、價格低廉的膜.提高膜蒸餾在實際工業應用中的競爭力,膜是關鍵.目前使用聚四氟乙烯和聚偏氟乙烯制備的膜性能不能*達到膜蒸餾工業化生產指標要求,其用于鹽水淡化和純水制造競爭力都不強.故迫切需要研制出孔徑分布均勻、孔隙率大、膜孔彎曲因子小、疏水性能優良的膜,尤其是加強中空纖維式膜的制備研究以推動膜蒸餾過程中膜元件商業化發展,從而推動膜蒸餾的工業化應用.
2)完善機理模型.正確了解膜蒸餾機理是進行過程強化和設計計算的理論指導;對膜蒸餾的過程機理雖然已有不少的研究和解釋,但模型中一般包含大量的需經實驗測定的參數,可靠性較差.
3)提高熱利用率.熱效率是膜蒸餾的一個重要的技術經濟指標.熱效率低是影響膜蒸餾大規模工業應用的主要因素之一.因此,如何減少膜蒸餾中的熱損失,提高熱效率是值得研究的一個課題.
4)擴大研究范圍.目前膜蒸餾的應用主要還在于水溶液的分離和濃縮,但對恒沸物的分離方面還不多.特別是對有機溶劑混合物的分離就更少,這是膜蒸餾可研究發展的一個大領域,也是決定膜蒸餾可否替代常規蒸餾的關鍵.
5)加強對真空膜蒸餾的研究.在四種膜蒸餾方式中,真空膜蒸餾的通量相對較大,而且操作過程中膜不易損壞,下游側的阻力也較其它三種要小.隨著膜材料的開發和制膜工藝的進步,疏水膜的性能將提高而其成本會下降,膜蒸餾分離技術將會得到更快的發展,其在冶金生產中的應用也將越來越廣.相信膜蒸餾技術會在研究和應用的生產實踐中不斷發展,一步步地走向成熟.
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